潤滑脂是一種由基礎油、稠化劑組成的凝膠結構的膠體分散體系，油為分散相，皂是被分散相，屬于典型的非牛頓流體，具有一定的塑性。流變性是指潤滑脂在受到外力作用時(shí)表現出來(lái)的流動(dòng)與變形的性質(zhì)，與軸承流失、漏油、泵送流動(dòng)性等使用性能密切相關(guān)，表現性質(zhì)有觸變性、屈服應力及表觀(guān)黏度等。外來(lái)剪切應力和溫度浮動(dòng)均會(huì )引起潤滑脂表觀(guān)黏度的變化，從而影響流動(dòng)性。由外力引起的一般用觸變性表征，以上行、下行剪切曲線(xiàn)閉合而成的觸變環(huán)面積大小作為評價(jià)準則。目前，有關(guān)觸變性的研究較多，且大多集中在稠化劑類(lèi)型和含量、基礎油、工藝條件、高分子添加劑及纖維結構等對流變性的影響方面，而且在本質(zhì)上，絕大多數潤滑脂的觸變性與抗剪切能力具有一致性，均與纖維結構之間結合力和抗剪切強度有關(guān)。
在外力剪切作用下，皂纖維之間的氫鍵被破壞，并沿剪切方向進(jìn)行定向化重排和堆積，從而使本來(lái)相互交叉成網(wǎng)狀結構纖維的固油能力有所下降，導致分油增多，稠度降低，具有良好流動(dòng)性能。當外力消失時(shí)，分子間相互作用力又會(huì )使已定向化排列的皂纖維逐漸聚集，恢復到之前相互交叉的結構狀態(tài)。只是恢復過(guò)程并不是完全可逆的，勢必會(huì )有少部分纖維由于被外力剪斷、破壞等緣故，無(wú)法完全恢復到初始狀態(tài)，該過(guò)程即為潤滑脂的觸變性，也即表征從靜止到流動(dòng)，外力消失后又重新恢復的特性。
溫度變化致使表觀(guān)黏度增大或降低，作用機理也與觸變性完全不同，可看作單純相變過(guò)程，不同溫度分子熱運動(dòng)結果起決定作用的不再是外力剪切，而是潤滑脂本身性能，特別是基礎油物理特性。在實(shí)際使用過(guò)程中，潤滑脂基本都是在某個(gè)溫度區間內工作，表觀(guān)黏度的變化將會(huì )直接關(guān)系到儀器設備在各個(gè)環(huán)境條件下能否得到及時(shí)有效潤滑。
基礎油是潤滑脂的主要組分(質(zhì)量分數75%～97%)，顯著(zhù)影響潤滑脂的流變性，特別是溫度-表觀(guān)黏度關(guān)系，而目前礦物油仍是應用最多的潤滑脂基礎油，市場(chǎng)占比高達90%。因此，鑒于礦物油自身的復雜性及其對潤滑脂流變性的決定性作用，筆者系統研究并找出關(guān)鍵影響因素，對優(yōu)化并改善產(chǎn)品性能等實(shí)際工作具有重要指導意義。
1實(shí)驗部分11基礎油組成與性質(zhì)
以不同類(lèi)型與黏度的11類(lèi)礦物基礎油為研究對象，包括尼納斯石油(上海)有限公司提供的環(huán)烷基油NS100、T400、S100B，盤(pán)錦北方瀝青股份有限公司提供的環(huán)烷基油的-10#變壓器油，大慶潤滑油一廠(chǎng)提供的石蠟基油3#儀表油、400SN、650SN，燕山石化公司提供的石蠟基油500SN、150BS，以及臺塑石化股份有限公司提供的加氫油150N、500N。
12-羥基硬脂酸，工業(yè)級，通遼市通化蓖麻化工有限公司產(chǎn)品；氫氧化鋰，工業(yè)級，上海中鋰實(shí)業(yè)有限公司產(chǎn)品。
1.1.1基礎油物理性質(zhì)
按照標準SH/T 0724-2002、GB/T 3535-2006測定基礎油的運動(dòng)黏度與傾點(diǎn)，并依據GB/T 1995-1998計算出相應的黏度指數，如表1所示。
表111類(lèi)礦物基礎油物理特性
1.1.2基礎油烴類(lèi)組成
按照行業(yè)標準 SH/T 0659-1998，使用6890 GC/5973 N MS高分辨質(zhì)譜儀(美國Agilent公司產(chǎn)品)，分析幾種礦物油的烴類(lèi)組成，并依據環(huán)數的不同對數據進(jìn)行整理，結果如表2所示。研究發(fā)現，由于環(huán)烷環(huán)上較長(cháng)的烷基側鏈取代，單環(huán)烷烴在性質(zhì)上與鏈烷烴有很大的相似性，而雙環(huán)烷烴是處于從鏈烷烴到環(huán)烷烴的一種過(guò)渡狀態(tài)，但帶側鏈的單環(huán)芳烴卻并未表現出與鏈烷烴有任何相似之處，故將環(huán)烷烴區分為一環(huán)、二環(huán)及多環(huán)，而將芳烴分為單環(huán)與多環(huán)。
12鋰基潤滑脂制備
將部分基礎油置于反應釜中，加入12-羥基硬脂酸，加熱攪拌至90℃左右，再加入氫氧化鋰水溶液，反應30 min后，繼續升溫趕水。待溫度升至200℃時(shí)，高溫煉制10 min，停止加熱，并加入質(zhì)量分數為10%的冷油攪拌冷卻至80℃，關(guān)閉攪拌，自然冷卻至常溫，經(jīng)三輥研磨機研磨3次成脂(潤滑脂樣品編號與基礎油對應關(guān)系見(jiàn)表3)。
由于各基礎油的稠化能力不同，潤滑脂制備時(shí)稠度和皂量往往不能兼得，為排除皂量干擾，實(shí)驗采用單因素控制變量法，對皂量和基礎油對流變性的影響分別研究，將皂量(油脂中脂肪酸鹽的質(zhì)量分數，即w(Soap)/%，以下同)定為7%。
13鋰基潤滑脂的常規性能表征
依照標準GB/T 3498-83、GB/T 269-91、SH/T 0324-92測定潤滑脂的滴點(diǎn)、錐入度及鋼網(wǎng)分油，結果如表3所示。
表211類(lèi)礦物基礎油烴類(lèi)組成
表3不同基礎油制備鋰基潤滑脂的性能
14流變儀選擇及參數設定
選用奧地利安東帕(Anton Paar)公司模塊化智能型Physical MCR 302高級流變儀，選用PP25-SN3020型轉子測試系統，與底板的距離d取默認值1 mm，角速度ω設定0.1 r/s，振動(dòng)頻率f為1 Hz，應變幅度(Strain，即γ)取0.01%～100%，溫度測試精度±0.1℃。
2結果與討論21鋰基潤滑脂恒溫變速剪切下的黏彈特性
2.1.1黏彈特性參數的選擇
圖1為400SN制備的鋰基潤滑脂樣品2在不同溫度下的模量曲線(xiàn)，圖中G′為儲能模量(Storage modulus，代表著(zhù)黏彈性中的彈性部分)，G″為損耗模量(Loss modulus，代表黏性部分)，儲能模量曲線(xiàn)開(kāi)始減小的點(diǎn)為屈服點(diǎn)(Yield point)，對應的剪切應力叫屈服應力τy，儲能與損耗模量曲線(xiàn)的交點(diǎn)為流動(dòng)點(diǎn)(Flow point)，應力叫流動(dòng)應力τf。
圖1400SN制備的鋰基潤滑脂在不同溫度下的模量曲線(xiàn)
由圖1可知，3個(gè)溫度區間，潤滑脂的黏彈特性明顯不同，-25℃時(shí)的線(xiàn)性黏彈區(Linear viscoelasticity，即LVE)最小，而70℃與25℃的基本相近，只要保證此時(shí)所有的樣品均位于該區域即可，最終選取γ為0.02%，使整個(gè)研究過(guò)程始終處于可恢復的彈性變化區間。
2.1.2-25℃和25℃恒溫條件下的模量曲線(xiàn)
為保證結果準確性，試驗溫度降至-25℃時(shí)，測前恒溫15 min，使樣品充分適應，確保在測試時(shí)各處溫度均勻一致，試驗結果如圖2所示。
圖2-25℃和25℃恒溫條件下鋰基潤滑脂的模量曲線(xiàn)
由圖2可見(jiàn)，在-25℃時(shí)，不同基礎油制備的鋰基潤滑脂，模量曲線(xiàn)存在明顯不同；而在室溫25℃時(shí)，各模量曲線(xiàn)之間的差異較小，由此亦可計算出黏彈性特征參數，以及溫度由25℃降至-25℃時(shí)各鋰基潤滑脂的黏彈性特征參數的變化值，結果見(jiàn)表4。
τf/τy為流動(dòng)轉變指數，或稱(chēng)塑性指數，表征的是破壞潤滑脂骨架結構的難易程度，其值越靠近于1，內部結構被破壞所需增加的剪切應力越小，即破壞過(guò)程趨向于時(shí)間短、速率快，與材料的脆性有一定相似性。由表4可見(jiàn)，在25℃條件下，各基礎油制備鋰基脂的τf/τy基本相近，均在12～14范圍內，樣品10的稍低為8.71，但樣品2和9的明顯要大(>20)，說(shuō)明潤滑脂的結構穩定，柔韌性和延展性好，易于鋪展和進(jìn)入滾道面。當溫度降低時(shí)，潤滑脂一般變硬、變脆，轉變指數也隨之降低，在-25℃時(shí)，樣品2、3、5、6、9的τf/τy均小于10，特別是樣品2和9，減小值高達18，說(shuō)明上述潤滑脂的低溫流動(dòng)性能不太理想。但樣品1、7、10、11的τf/τy較之25℃時(shí)的不但沒(méi)有減小，反而有所增大，低溫下的延展性要比常溫好，而樣品4、8的變化不大。
損耗系數(Damping factor，也叫阻尼系數)，是在線(xiàn)性黏彈區內損耗模量與儲能模量的商，即tanδ=G″/G′，表征的是黏性和彈性之間的相對大小關(guān)系。由表4看到，在常溫25℃條件下，所考察樣品的tanδ值均很小(?1)，樣品9最大，樣品1和10最小，說(shuō)明黏彈性中彈性占據主導地位，且變化趨勢與其基礎油組成、黏度的差異有一致性，組分過(guò)輕的基礎油對成脂后的結構體系貢獻有限，損耗系數也趨向于0，黏性的影響不大。當溫度降至-25℃時(shí)，tanδ明顯增大，也即低溫環(huán)境下油的作用開(kāi)始凸顯，黏彈性中黏性的地位得到提升，彈性退居其次。由表4可見(jiàn)，樣品6和9的損耗系數甚至逼近于1，變化值(Δtanδ)也均大于0.5，而樣品2和8的增幅也較大，但樣品8的τf /τy變化卻并不大，說(shuō)明低溫下油的影響雖然加劇，但并未脆化，這與低溫黏度有關(guān)。
表425℃與-25℃下鋰基潤滑脂的黏彈性特征參數及變化值
tanδ=G″/G′; Δ(τf/τy)=(τf/τy)-25℃-(τf/τy) 25℃；Δtanδ =(tanδ)-25℃-(tanδ) 25℃
一般而言，基礎油的傾點(diǎn)越高，低溫黏度越大，而黏溫性能差的油，黏度隨溫度的降低也是急劇增加，且本身黏度很大，雖然黏度指數不低，但低溫下的黏度也比常溫大出許多。由表4可知，低溫性能優(yōu)良的幾種潤滑脂，無(wú)一例外的均是由傾點(diǎn)低、黏度小、黏度指數較高或適中的基礎油制備而成的；而成脂后低溫性能較差的基礎油中，150BS傾點(diǎn)高且自身黏度太大， T400不僅黏度大而且黏度指數極低，400SN、500SN傾點(diǎn)高，-10#油黏度較大且黏度指數極低。
2.2變溫恒速剪切下鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度
2.2.1不同溫度下鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度
為保證整個(gè)研究過(guò)程始終處于可恢復的線(xiàn)性黏彈區內，設定應變幅度γ為0.02%，振動(dòng)頻率f 為1 Hz，角速度ω為0.1 r/s，溫度區間-25～70℃，升溫速率3℃/min，溫度精度±0.1℃，且初次冷卻至-25℃時(shí)，測前恒溫15 min，不同鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度試驗結果如圖3所示。
圖3不同溫度條件下不同鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度
由圖3看到，隨溫度的不斷升高，不同鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度(|η*|)急劇下降，但超過(guò)臨界轉折點(diǎn)(Turning point)后，曲線(xiàn)逐漸趨于平緩，變化速率減慢，即轉折點(diǎn)可在一定程度上衡量潤滑脂對溫度變化的敏感程度，臨界點(diǎn)越高，溫度影響越明顯。表5為-25～70℃時(shí)不同鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度的變化值及其轉折點(diǎn)對應的關(guān)鍵參數。
表5-25～70℃時(shí)不同鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度的變化值
由表5看到，幾種基礎油制備鋰基脂的臨界轉折溫度均在0℃以下，樣品2、3、4基本低于-10℃，且三者表觀(guān)黏度的增加速率也是最快的，樣品3高達1.33×104 Pa·s/℃，也即高溫時(shí)溫度的影響并不明顯，可一旦到達臨界點(diǎn)，潤滑脂的表觀(guān)黏度會(huì )在極短的溫度范圍內急劇增加，此種現象在實(shí)際應用過(guò)程中是極其不利的。
150BS和T400均是高黏度基礎油，雖然T400的黏度沒(méi)有150BS高，但黏度指數卻僅有28(見(jiàn)表1)，致使兩者成脂后低溫表觀(guān)黏度較大，增速也快，但略低于400SN、650SN制備的樣品2、4，這與其高含量芳烴(質(zhì)量分數>35%)有關(guān)，而樣品9的轉折溫度稍低于樣品5，又與其基礎油的傾點(diǎn)較低有關(guān)(T400為-21℃，而150BS僅為-12℃)。
基礎油在不同溫度時(shí)表觀(guān)黏度之間存在顯著(zhù)差異，轉折點(diǎn)也各不相同，但也只不過(guò)是溫度影響開(kāi)始變得明顯的起始點(diǎn)而已，變化范圍才是決定低溫環(huán)境下潤滑脂流變性能好壞的關(guān)鍵因素。由表5可知，-25℃時(shí)，除樣品9之外，4種石蠟基油制備鋰基脂的表觀(guān)黏度均遠大于其余幾類(lèi)，而樣品1和10則小于0.5×104 Pa·s，約為樣品3的1/20。70℃時(shí)，各個(gè)樣品的表觀(guān)黏度相差不大，均在0.10～0.25×104 Pa·s之間，說(shuō)明在高溫條件下基礎油的貢獻不大，影響有限。
因此，不同鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度在-25～70℃溫度范圍內的變化，主要與其在低溫時(shí)的大小有關(guān)，也即決定潤滑脂流變性好壞的關(guān)鍵是低溫流動(dòng)性能。
2.2.2不同溫度下鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度與基礎油的關(guān)系
基礎油對潤滑脂的流變性影響巨大，尤其是在低溫時(shí)，為了進(jìn)一步探究?jì)烧叩年P(guān)系，試驗特選取了400SN、150BS、NS100、500N及S100B 5種相互之間存在顯著(zhù)差異的典型基礎油，在完全相同的試驗條件(變溫恒速剪切)下，測試溫度-表觀(guān)黏度曲線(xiàn)，并與潤滑脂進(jìn)行比對，結果如圖4所示。
表觀(guān)黏度等于一定速度梯度下流體流動(dòng)時(shí)剪切應力與速率的比值，可能大于或小于真實(shí)黏度，只是流動(dòng)性好壞相對比較的參數。由圖4可見(jiàn)，一般基礎油的表觀(guān)黏度遠低于潤滑脂，且在較高溫度時(shí)漸趨于0，這是由于液態(tài)流動(dòng)的油只有黏性，而無(wú)彈性，能量無(wú)法有效儲存，剪切應力極小。400SN在0℃以上出現劇烈震蕩，一是由于油品過(guò)稀，不能形成有效油膜，剪切應力不穩定；二是對數坐標將微小差異放大，實(shí)際變化范圍僅為0.1～1 Pa·s。
圖4基礎油和鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度與溫度的關(guān)系曲線(xiàn)
但是，在低溫條件下，除了由于分子熱運動(dòng)減弱帶來(lái)的油品自身黏度的增大以外，組成復雜的礦物油中，一些凝點(diǎn)高的烴類(lèi)，特別是正構烷烴極易析出，相變過(guò)程不僅形成了黏滯性強的固-液混合體系，而且析出的烴類(lèi)彼此交聯(lián)締合成網(wǎng)狀結構，又會(huì )固化部分尚未析出的基礎油，類(lèi)似柴油的低溫凝固現象，致使本來(lái)只有黏性而無(wú)彈性的基礎油也逐漸開(kāi)始出現黏彈性特征，表觀(guān)黏度明顯增大。若溫度再低，基礎油被完全固化，與潤滑脂幾無(wú)二致，類(lèi)似凡士林等烴基脂一樣表現出完美的黏彈特性，150BS和400SN即是如此。
據此推測，4種石蠟基油和T400之所以低溫流動(dòng)性能極差，根本原因就在于此。而決定油品低溫表觀(guān)黏度的，一是傾點(diǎn)，二是黏度及黏度指數。
幾種油中，溫度-表觀(guān)黏度曲線(xiàn)震蕩起始溫度也不同，400SN為-1.1℃，150BS為25.6℃，500N、NS100和S100B均是13.8℃，但此時(shí)表觀(guān)黏度卻均在1 Pa·s左右，即震蕩點(diǎn)大小與油本身性質(zhì)相關(guān)。當溫度增大導致的黏度下降不足以維持剪切所需黏滯性時(shí)，油膜會(huì )被徹底破壞，液體自由流動(dòng)，剪切應力趨于0。
2.2.3不同溫度下基礎油組成及性質(zhì)對潤滑脂表觀(guān)黏度的影響
2.2.3.1基礎油物理特性對潤滑脂表觀(guān)黏度的影響
基礎油的各物理性質(zhì)中，與潤滑脂流變性密切相關(guān)的是傾點(diǎn)、黏度及黏度指數，黏度指數影響低溫黏度，而傾點(diǎn)與油品的低溫凝固有關(guān)。
圖5為基礎油傾點(diǎn)和運動(dòng)黏度與鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度差值(Δ|η*|)的關(guān)系。由圖5(a)可見(jiàn)，在-25～70℃范圍內，潤滑脂表觀(guān)黏度的差值與基礎油傾點(diǎn)呈良好的指數相關(guān)性，盡管相關(guān)指數僅為0.6525。
圖5基礎油傾點(diǎn)和運動(dòng)黏度與鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度差值的關(guān)系
傾點(diǎn)是油品能夠流動(dòng)的最低溫度，在規定條件下，將油品冷卻到預定溫度，試管傾斜45°，1 min后液面不再移動(dòng)時(shí)的最高溫度即為傾點(diǎn)。由此可見(jiàn)，實(shí)際測量時(shí)傾點(diǎn)判定帶有人為因素，精度有限，是圖5(a)中傾點(diǎn)與Δ|η*|相關(guān)性差的重要原因。
黏度是表征油品黏滯力大小的指標，對潤滑脂表觀(guān)黏度影響較大。由圖5(b)可見(jiàn)，除傾點(diǎn)較高的400SN、500SN及650SN外，傾點(diǎn)相近的幾類(lèi)基礎油中，黏度與Δ|η*|高度線(xiàn)性相關(guān)，R2高達0.9618。雖然150BS的傾點(diǎn)稍高一些，但黏度極大，而組成特點(diǎn)也是鏈烷烴低，芳烴高，可能致使低溫時(shí)，黏度本身對表觀(guān)黏度的貢獻遠遠大于部分烴類(lèi)析出固化的作用，且高碳數、低含量的鏈狀烴類(lèi)析出本就較為困難，也減弱了傾點(diǎn)的影響。
2.2.3.2基礎油組成對潤滑脂表觀(guān)黏度的影響
基礎油物理特性上的差異，歸根結底是烴類(lèi)組成和結構不同造成的，兩者的關(guān)系錯綜復雜，且影響因素眾多，不能單一而論，筆者曾基于烴類(lèi)分子水平對此進(jìn)行過(guò)深入研究。
圖6基礎油組成對鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度差值的影響
圖6為基礎油組成對鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度差值的影響。由圖6(a)可知，隨著(zhù)鏈烷烴含量增多，Δ|η*|明顯增大，呈現出良好的線(xiàn)性相關(guān)性，與鏈烷烴對傾點(diǎn)的影響基本一致。但500N、150N及3#油的變化規律與此并不相符，在根本上仍是傾點(diǎn)的緣故，盡管三者鏈烷烴含量并不低，但傾點(diǎn)卻均低于-20℃，由此可見(jiàn)，鏈烷烴的影響關(guān)鍵在于傾點(diǎn)。
由圖6(b)可知，芳烴的影響要復雜一些，在降低油品傾點(diǎn)的同時(shí)，卻增大了運動(dòng)黏度。而由圖5可知，傾點(diǎn)和黏度對Δ|η*|的作用明顯相反，最終影響取決于誰(shuí)占優(yōu)勢地位。隨著(zhù)芳烴含量的增加，總體上Δ|η*|是上升的，說(shuō)明基礎油黏度對潤滑脂表觀(guān)黏度的貢獻普遍比傾點(diǎn)的大，但個(gè)別油品也有一定偏差。
由表1和表2可見(jiàn)，盡管NS100中芳烴總質(zhì)量分數高達35.8%，但40℃時(shí)黏度僅為97.37 mm2/s，遠小于芳烴含量相近的150BS和T400，傾點(diǎn)卻很低，也即芳烴對其傾點(diǎn)的降低作用遠大于對黏度的提升作用。這與芳烴的類(lèi)型有關(guān)，NS100中多環(huán)、短或少側鏈芳烴居多，而T400卻是以多環(huán)且較多或較長(cháng)側鏈芳烴為主，150BS的單環(huán)芳烴占比高達86.02%，且相比而言平均碳數也大，環(huán)數小意味著(zhù)取代位置有限，碳數大即烷基側鏈長(cháng)，流動(dòng)時(shí)油品黏滯力就大。
同理，400SN、500SN及650SN之所以產(chǎn)生偏差，主要與油品傾點(diǎn)太高有關(guān)，而黏度影響不再明顯。
2.2.4皂量對鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度的影響
選取150N為研究對象，制備7%、12%、17%3個(gè)不同皂量(質(zhì)量分數)的鋰基潤滑脂，并在完全相同的試驗條件(變溫恒速剪切)下，測試了溫度-表觀(guān)黏度曲線(xiàn)，如圖7所示。
圖7不同皂量(質(zhì)量分數)條件下150N的溫度-表觀(guān)黏度曲線(xiàn)
由圖7可見(jiàn)，不同皂量條件下150N潤滑脂的表觀(guān)黏度存在明顯差異，皂量越高，表觀(guān)黏度越大，但其隨溫度變化的總體趨勢卻基本一致。表6為-25～70℃時(shí)不同皂量條件下150N表觀(guān)黏度變化值及其轉折點(diǎn)對應的關(guān)鍵參數。由表6可知，三者轉折點(diǎn)溫度完全一致，說(shuō)明皂量的升高，只是單純增加了單位體積內稠化劑的量，從而提升了固油能力，但并未從實(shí)質(zhì)上改變潤滑脂的流變性。
表6-25～70℃時(shí)不同皂量條件下150N表觀(guān)黏度的變化值
由表6還看到，皂量增大，除轉折點(diǎn)溫度未變之外，150N潤滑脂的各項參數均呈增長(cháng)趨勢，而且變化不是線(xiàn)性的，從12%增至17%時(shí)，表觀(guān)黏度的增幅遠大于7%～12%。
推測或許是基礎油與稠化劑對潤滑脂流變性的影響存在某種競爭關(guān)系，低皂量時(shí)，基礎油的作用大，占據主導地位，但其本身的表觀(guān)黏度較小，對整體的貢獻有限；可一旦皂量增大到開(kāi)始起主導作用時(shí)，固油能力的大幅提升必然導致潤滑脂表觀(guān)黏度的急劇增大，且在低溫時(shí)影響會(huì )愈加明顯。17%皂量時(shí)，轉折點(diǎn)后高達0.17× 104 Pa·s/℃的增速即是如此。
3 結論
(1)τf/τy和tanδ可作為評價(jià)鋰基潤滑脂骨架結構破壞難易程度的重要參數，當τf/τy與tanδ均趨近于1時(shí)，在被剪切時(shí)，皂纖維結構極易在短時(shí)間內發(fā)生斷裂或者破碎現象，表現出類(lèi)似材料的脆性。
(2)同皂量下，-25～70℃內鋰基潤滑脂表觀(guān)黏度變化值(Δ|η*|)與其低溫時(shí)表觀(guān)黏度的大小有關(guān)。而決定低溫|η*|的，一是基礎油傾點(diǎn)，二是黏度及黏度指數，且傾點(diǎn)是關(guān)鍵因素，只有傾點(diǎn)相近時(shí)，黏度作用才逐漸凸顯。
(3)基礎油烴類(lèi)組成對鋰基潤滑脂的影響，在根本上仍是傾點(diǎn)、黏度的緣故。隨鏈烷烴含量增加，基礎油傾點(diǎn)升高，潤滑脂的表觀(guān)黏度隨之增大；而芳烴影響則相對復雜，芳烴含量增加時(shí)在降低油品傾點(diǎn)的同時(shí)，卻增大了黏度，兩者的綜合作用決定著(zhù)潤滑脂的表觀(guān)黏度。
(4)皂量越高，鋰基潤滑脂的表觀(guān)黏度越大，但隨溫度變化的總體趨勢卻基本一致，也即皂量升高，只是單純增加了單位體積內稠化劑的量，從而提升了固油能力，但并未從實(shí)質(zhì)上改變潤滑脂的流變性。